带副标题的论文范文
副标题和目录在毕业论文中是不可缺少的，那么，毕业论文的副标题和目录怎么写呢?以下是代写论文给我们的介绍。副标题：加副标题是为了点明论文的研究对象、研究内容、研究目的，要对总标题加以补充、解说。另外，为了强调论文所研究的某个侧重而，也可以加副标题。如，《如何看待种属检验和同一认定的差别 也谈油漆物证鉴定》、《开发蛋白质资源提高蛋白质利用效率 探讨解决问题的一种发展战略》等。目录：对篇幅较长的毕业论文而言，通常设目录。目的在于:1、为了使读者能够在阅读该论文之前对全文的内容、论文的结构有一个大致的了解，以便读者决定是读还是不读，是精读还是略读等。2、为读者选读论文中的某个分论点提供方便。长篇论文，除中心论点外，还有许多分论点。当读者需要进一步了解某个分论点时，就可以依靠目录而节省时间。毕业论文的副标题和目录怎么写呢?以上是代写论文给我们的介绍。带副标题的论文范文
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论文题目——论文副标题 （题目居中，三号黑体，文头顶空一行，段后空0.5 行，如有副标题，另起一行，小三黑体） （1.单位名称，省市邮编；2.单位名称，省市 邮编；3.单位名称，省市 邮编） 按省名、城市名、邮编顺序排列，五号宋体，居中排，全部内容置于括号之中。作者单位与省市名之间用逗号，城市名与邮编之间空一全角格。作者单位多于一个在作者姓名处用上角标注。段前空0.5 摘要：（“摘要”二字小五号黑体；内容小五号宋体，不少于200字。摘要须反映全文中心内容，内容应包括目的、 过程及方法、结论。要求论述简明、逻辑性强、尽量用短句。段前段后各空0.5 关键词：词1；词2；词3（需列出3～5个。“关键词”三字小五号黑体，其他小五号宋体，第1 个关键词应为二 级学科名称，学科分类标准执行国家标准(GB/T13745－92)，中文关键词之间用分号。段前空 0.5 English——Subtitle English（英文字体均使用Times New Roman 字体。题目三号字、加粗、居中,副标题另起一行，小三加粗） First AUTHOR 1,2 ，Second AUTHOR 基金项目（黑体小五）：（宋体小五）作者简介（黑体小五）：第一作者姓名，性别，学位，职称，从事的研究领域；参加的全国学会名称、中国科协个人会员登 记号（个人会员登记号相当于中国科学技术工作者个人的学术号，如您目前尚无，可通过加入相应的学会得到， 已是会员的，可向学会索要。学会的联系方法请登录中国科协网站查询）、联系电话、E-mail 等。（除电话、E-mail 使用Times New Roman 字体，其余使用小五号宋体，100 字以内） （作者姓名用四号字体、居中排，多位作者之间用逗号区分，人名的英文写法，姓大写，名首字母大写，中间不加连字符） workplace,City, Postcode ,China；2. Name workplace,City, Postcode ,China；3. Name workplace,City, Postcode, China) （作者单位及通讯地址用五号字体、居中排，全部内容置于括号之中，段后空一行） Abstract: （摘要，“Abstract”一词五号加粗，内容五号字体，不少于200 Keywords:word1,word2, word3 (should words)（关键词，“Keywords”一词五号加粗， 内容五号字体,关键词之间用逗号隔开） （正文之前的所有内容左右各缩进2 字符） 作者单位与摘要之间、关键词与正文之间分别空一行。论文要求主题明确、数据可靠、逻辑严密、文字精炼，遵守我国著作权法。1.1 单击此处输入标题（二级标题宋体、加粗、小四号，段前段后各空0.5 题名应恰当简明地反映文章的特定内容，不宜使用非公知的缩略词、首字母缩写字符、代号等，也不能将原形词和缩略词同时列出；一般不用副题名。
1.1.1 单击此处输入标题（三级标题宋体、加粗、五号，段前段后各空0.5 （注：当两级标题在一起时，将两级标题看成一体，两级标题间不空行，上面（上级标题）前空0.5 下接正文。参考文献 （“参考文献”四字作为标题，五号黑体，居中，段前段后各空0.5 作者1，作者2，作者3，等.期刊论文题名[J]. 刊名，出版年份，卷（期）：起-止页码. 作者.书名[M]. 版本，出版地：出版者，出版年：起-止页码. （参考文献内容用小五号宋体） （责任编辑 （责编为小五号楷体_GB2312加粗，居右，“责任编辑”与编辑姓名间空2 个字符，段前空1 行；多名责编中间用逗号隔开） 谐振式无线电能传输系统损耗模型王智慧，吕 （重庆大学自动化学院，重庆400030） 摘要：针对无线电能传输系统损耗的量化计算问题，本文以电流型谐振式无线电能传输系统为例，对其损耗进行 了完整的分析与计算。考虑了电流型全桥谐振变换器开关管的旁路二极管和谐振回路带来的环流影响，使得建立 的逆变器的损耗模型更为精确。该模型还充分考虑了高频效应带来的影响，给出了耦合机构的高频内阻计算公式。
实验结果验证了模型的正确性和有效性。通过该模型可得到系统损耗的主要组成部分及主要决定因素，对无线电 能传输系统的设计与改进具有重要的参考意义。
关键词：电力电子；无线电能传输；全桥谐振变换器；损耗模型 Modeling PowerLoss ResonantWireless Power Transfer System WANG Zhihui，LV Xiao，SUN Yue，SU Yugang (College AutomationChongqing university, Chongqing, 400030 ,China) Abstract: Focusing powerloss calculating problem wirelesspower transfer system, systematicway calculatingall current-fedresonant wireless power transfer system. traditionalanalytical method switchingloss IGBThas always analyzedunder idealcondition. fact,all components resonantinverter switchingprocesses interrelatedthoroughly. So more accurate analyze result can gainedwhen influence passdiode resonantcircuit during switching process highfrequency effect alsotaken coilswhose internal AC resistance experimentalresults were analyticresults presentedmodel which can powerloss providesreference value system.Keywords: power electronics, wireless power transfer, full bridge resonant inverter, power loss model 随着人类对电能无线传输的需求日益增长，谐振式无线电能传输技术近年来成为学术界的研究热点。
作为一个电源系统，效率一直是无线电能传输技术研究的重点，而目前的文献只集中在定性分析系统损 [1-2]，缺乏对系统损耗的量化分析，尤其对于一些常用的激励源变换器的损耗计算，线圈的高频等效内阻 计算都比较缺乏。
目前，对开关器件的损耗分析 [4-6] 已有了较深入的分析，并提出了一系列的量化计算方法，而对于谐振 变换器中开关器件的损耗分析还比较少，尤其对于无线电能传输系统，其负载和互感的变化使系统工况经 常变化，使得开关器件的电流也是变化的，甚至有反向电流的存在。在电磁耦合机构的损耗计算方面，常 基金项目：国家自然科学基金(51207173，51277192) 作者简介：王智慧，博士，副教授，研究方向为无线电能传输及电力电子变流技术；中国电机工程学会会员、中国电工技 术学会会员、中国电源技术学会会员；Email: wzhcqu@hotmail.com。
忽略由趋肤效应引起的交流内阻，而实际情况是，随着频率的提高，系统电磁耦合机构的铜损将明显增加，甚至严重影响系统的效率(本文来自：WWw.DXF5.com 东 星 资 源 网:带副标题的论文范文)。
本文以电流型全桥谐振变换拓扑为对象，考虑了谐振变换器中开关管旁路二极管和谐振回路带来的环 流影响，给出了工作频率与电磁耦合机构交流内阻的关系，量化分析了无线电能传输系统的各部分损耗。
最后搭建实验平台进行了实验验证。
电流型谐振式无线电能传输系统结构电流型全桥变换器由于低电磁污染（EMI）、低开关损耗、柔性状态切换等特点，广泛应用于无线电能 传输系统。典型的电流型无线电能传输系统如图1 所示，整个系统分为初级和次级2 大部分。
电流型谐振式无线电能传输系统结构在初级部分，直流电源E dc 作为输入与直流电感L dc 一起构成准电流源。4 个开关管构成全桥逆变网络。
能量发射线圈机构 构成的并联谐振网络具有限流能力强，短路保护可靠性高等特点。在次级部分，能量拾取线圈机构 构成串联谐振接收网络来保证系统具有较大的输出功率和较好的恒频恒压特性 。对于该类系统的控制方法是使对角线上的两对开关管互补切换，其切换的条件是由谐振电容 可知，该系统的损耗主要有逆变器损耗，耦合机构铜损耗和高频整流器损耗。
无线电能传输系统损耗模型2.1 逆变器损耗模型 虽然初级变换器工作在ZVS 状态，理想条件下开关损耗应该为0，但由于导通压降和脱尾电流的存在， 系统还是存在一定的通态损耗和开关损耗。图2 为实测开关的电压电流波形。因为是电流型逆变器，故开 关管两端电压为正弦半波。
(a)电压电流(b)开通波形 (c)关断波形 2.1.1通态损耗 如图 所示，开关管导通时，由于CE 两端存在着一定的通态压降（图 100V/p>
综上，可得到一个周期的逆变器损耗为 dc inverter T-con T-on T-off T-g 2.2高频整流损耗模型 副边拾取网络的高频全桥整流损耗主要由整流二极管的通态损耗和开关损耗两部分组成。
2.2.1 通态损耗 二极管导通压降所产生的损耗可由下式得到 D-con 个二极管导通，所以整流桥的通态损耗为2P D-con 2.2.2开关损耗 二极管的开关损耗主要包括开通损耗和关断损耗。开通损耗主要是由当二极管由截止变为开通时，其 两端电压不会直接变成导通压降U ，而是会有一个短时间的正向恢复压降UFR ，开通损耗可由下式得到 其中UFR 为二极管导通时的正向过电压，I 为二极管导通时的正向电流，trs 为二极管的开通上升时间。
二极管的关断损耗主要是由反向恢复电流造成的，可由下式得到 D-off fs0.25 为二极管的反向恢复电流，tfs 向恢复时间。碳化硅材料的二极管反向恢复时间几乎为零，但是通态压降较高，一般为1～1.2V，实际选 取中根据实际情况来选择。
综上，故高频全桥整流器的损耗为 rectifier D-con D-on D-off （10）2.3 耦合机构铜损耗模型 一般认为，提高系统的频率能有效提高系统的效率，但该结论是建立在假设原、副边线圈的串联等效 电阻固定的基础之上的。实际中发现，随着频率的提高，由趋肤效应引起的交流电阻的增大更加明显，而 导致系统耦合机构的铜损也将明显增加。为了减少趋肤效应对系统参数的影响，通常使用多根细导线绞合 而成的李兹线来绕制耦合机构。李兹线高频交流电阻与频率之间的关系为 [9-10] （11）其中，R dc 为李兹线的直流电阻；f 为流过导线电流的频率；N 的交流阻抗系数。故可得耦合机构的铜损模型为： （12）其中，I 分别为原边、副边线圈的高频内阻。2.4 其他损耗 无线电能传输系统的其他损耗主要包括由涡电流引起的损耗和高频辐射损耗。根据天线原理，当系统 工作在高频状态时，波长较短，这时各种器件可以等效为小的天线从而产生电磁辐射。通常情况下，在谐 振式无线电能传输的频率段（10～200kHz），该部分损耗比较小，记为P other 实验验证为验证损耗模型的有效性与精确性，搭建如图 dc=310V，直流电感L dc =6mH，直流电感内阻R dc =0.2??，原边发射线圈电感L =118μH，原边发射线圈直流内阻R p(dc) =0.013??，副边拾取线圈电感L =572μH，副边拾取线圈直流内阻Rs(dc) =0.15??，负载R 互感M=73.1μH。驱动采用IR公司的自举驱动芯片IR2213（C =1000pF），开关管采用FAIRCHILD公司的 FGA25N120，整流二极管采用IXYS 公司的快恢复二极管DSEI 120-12A，谐振电容采用多个并联的方式以 减小其 ESR。采用 =7mm的李兹线绕制耦合机构，可得耦合机构高频内阻计 算公式为R ac dc(0.003?? +0.808)，其中f单位为kHz。
通过改变原边谐振电容C 的值，分别测试系统工作在软开关频率（15.97kHz、23.55kHz和37.73kHz） 时的损耗，测得的相关数据如表 FR=10V，t rs =40ns，K =1mA，tfs =0.75μs。
经过计算可得，各工作频率下的损耗组成如图3 所示，其中与实验数据的误差部分由未量化计算的其 他损耗（涡流损耗和辐射损耗）P other 构成。
测试数据名称 15.97k 下测试的值 23.55k 下测试的值 37.73k 下测试的值 输入电流I dc 2.122.62 0.83 原边激磁电流I 28.820.9 14.2 副边线圈电流I 3.433.66 2.13 输出电压U 192215 116 1820 16 二极管电流I 3.23.5 1.9 总损耗P loss 42.841.78 33.03 Lp40.0% inverter43.9% other4.0% rectifier5.3% Ls6.8% Ls11.8% Lp33.6% Ls10.4% rectifier4.5% other4.4% inverter40.4% Lp40.3% （a）15.97kHz 可见，系统中损耗主要发生在逆变器损耗和原边耦合机构的内阻损耗上。而随着系统工作频率的增大，由于趋肤效应的影响，系统耦合机构的高频内阻成二次方比增大，但因为原边激磁电流与频率成 反比，故铜损变化不大。因此，可考虑优化系统谐振频率和采用超导材料绕制耦合机构以提高系统的效率。
另外，在15.97kHz 和23.55kHz 时，逆变器损耗以开关管的通态损耗、环流损耗和直流电感损耗为主，这 是因为在这2 个频率下，输入功率较大，因此开关管通态电流所占的损耗比重就加大。因此，在大功率场 合下，开关管的选取应优先考虑其通态特性。
结论本文主要研究了谐振式无线电能传输系统的损耗问题，给出了系统各部分的损耗量化模型。实验结果 表明系统的损耗主要消耗在逆变器损耗和耦合机构的铜损耗上，其中选用较低通态压降的IGBT 能有效的 降低逆变器损耗，根据实时工况优化激磁电流和工作频率，可以保证耦合机构的铜损保持在一个较低的水 平。然而实验发现，随着运行时间的加长，受涡流影响，损耗还在一直上升，后续将对这部分损耗做进一 步的量化计算，以提高精确性。
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