湛江电力有限公司#2机组#1高压加热器自2006年1月份大修之后，已有几次发生钢管泄漏现象。最近一次则为今年10月份，当时机组负荷280MW。#1高加水位缓慢上升至150mm，直至危急疏水门动作，而且水位还有继续上升的趋势，值长令减负荷至210MW之后。#1高加水位也不下来，危急疏水门频繁动作，经运行人员与设备部人员检查判断分析为#1高加钢管泄漏，随即将高加系统解列。三天后经检修人员打开#1高加检查发现#1高加有好几根钢管均有不同程度的泄漏，有关人员对这几根泄漏的钢管作了焊接处理，一周后高加系统投运正常。
该加热器为卧式U型管高压加热器，主要由给水进水室、给水出水室、管板、壳体、U型管、疏水出入口、蒸汽入口及隔板等部件组成。
高压加热器水室、管板、壳体焊为一体，管束是经爆炸膨胀后再焊接在管板上。沿管束长度横向布置隔板，以支承管子。隔板依靠拉杆及定距套固定。在高压加热器的蒸汽进口处装有不锈钢防冲板，保护管束以避免受到直接冲击。
按照传热布置，高压加热器可分为三段。即过热蒸汽冷却段，蒸汽凝结段和疏水冷却段。过热蒸汽冷却段位于给水出口流程侧，并由包壳板密封。采用过热蒸汽冷却段可提高开高压加热器的给水温度，使它接近或略超过进口压力下的饱和温度。从进口接管进入的过热蒸汽。在一组隔板的导向下， 以适当的线流速和质量流速均匀地流进管子，并使蒸汽保留有足够的过热度。以保证蒸汽在离开该段时呈干燥状态，这样可防止湿蒸汽冲蚀和水蚀损害。凝结段是利用蒸汽凝结时释放的汽化潜热来加热给水的。一组隔板使蒸汽沿着高压加热器长度方向均匀地分布并在隔板的导向下流向高压加热器尾部。冷凝后的疏水以及通过疏水器管座进入的附加疏水或从更高压力的高压加热器来的逐级疏水都聚集在壳体的最低部位，这些疏水（冷凝水）通向疏水冷却段。疏水冷却段把离开凝结段的疏水的热量传递给进入高压加热器的给水，而使疏水温度降到饱和温度之下，疏水冷却段位于给水进口流程侧，并由包壳板密封。温度降低后的疏水在流向下一个压力较低的加热器时，就不易在管道内发生汽化。包壳板在内部使该段与高压加热器外壳的总体部分隔开，在端板和吸入口或进口端准确地保持一定疏水水位，使该段密封。疏水从高压加热 器壳体的较低处进入该段，由一组隔板绅导向上流动通过该段，从位于该段顶部在壳体侧面的疏水出口管流出口。
根据高压加热器的构造和工作原理，结合我厂#1高加的实际运行情况进行分析，造成我厂#1高加泄漏的原因主要有以下几方面：
1、由于#1高加疏水调整门自切不灵敏，在机组加、减负荷过程中，不能及时地通过手操#1高加疏水调整门来维持#1高加的疏水水位，经常造成#1高加水位低，这样蒸汽在#1高加的通流时间大大减少，高加凝结段中的蒸汽来不及凝结成疏水就流入疏水冷却段，通过疏水接口流出。这样使蒸汽流速大大增加，对U型管束形成高速冲刷。时间长了，使U型管的管壁变薄而爆破。
2、由于#1高加疏水调整门的自切功能不稳定，造成疏水水位上下波动较大，迫使#1高压加热器U型管束产生振动，并在这种交变应力作用下形成疲劳损坏。
3、在高压加热器投运或停运过程中，温升率或温降率过大，或投运时暖管不充分，造成高压加热器受热不均，产生内部热应力而损坏U型管，这种损坏大多发生在U型管束与管板胀口处。
4、#3高加的疏水流向#2高加，#2高加的疏水流向#1高加,其中#2高加的疏水水位直接影响到#1高加的运行工况。当负荷变化较快时#2高加的水位不稳定也会造成#1高加U型管束的振动，使其疲劳损坏。
5、#1高压加热器的钢管发生泄漏后未及时停用，也会造成对周围其他U型管的破坏。
6、给水压力超限或不稳也会造成对U型管的损坏。
7、U型管与管板的焊口质量差，造成焊口脱焊，使高加钢管泄漏。
针对以上原因，应采取相应的措施的防止#1高加再次发生泄漏。
1）在机组的正常运行中，运行人员应加强对高加水位的监视，一旦发现疏水调门自切失灵后，立即手动调节高加疏水水位，使其保持在正常水位范围之内。
2）采购质量较好的自动疏水调整门，更换管材质量较好，制造工艺较好的钢管。
3）运行人员在每次投运或停用高加过程中，温升率或温降率不应过大，应保持在规程规定的范围之内。
4）运行人员在投运高加时，应严格按照规程操作，先从压力低的投起再投运压力高的，每台高加的间隔时间不得少于15分钟，停用时则相反。
5）运行人员在投运高加汽侧时应先暖管并充分疏水，高加停用时先停用汽侧，再停用水侧，严禁先停用水侧再停用汽侧。
6）一旦高加发生泄漏时应尽快解列高加系统运行。
7）尽量保持给水压力的稳定。
8）加强检修质量，对高加的检修工作应保质保量的完成。
9）有停机检查时，应进行水压试验。并加强对高加内管子的检查。
（责任编辑：刘璐）